1.6: El Amplificador Diferencial

La mayoría de los amplificadores operativos modernos utilizan un extremo frontal de amplificador diferencial. En otras palabras, la primera etapa del amplificador operacional es un amplificador diferencial. Este circuito se conoce comúnmente como un amplificador diferencial o como un par de cola larga. Un amplificador diferencial utiliza un mínimo de 2 dispositivos activos, aunque 4 o más pueden usarse en diseños más complejos. Nuestro propósito aquí es examinar los conceptos básicos del amplificador diferencial para que podamos entender cómo se relaciona con el amplificador operacional más grande. Por lo tanto, no vamos a estar investigando los diseños más esotéricos. Para abordar esto de manera ordenada, primero examinaremos el análisis de CC y luego seguiremos con el análisis de señales pequeñas de CA.

Figura\(\PageIndex{1}\): Amplificador diferencial simplificado.

1.6.1: Análisis DC

Un amplificador diferencial simplificado se muestra en la Figura\(\PageIndex{1}\). Este circuito utiliza un par de transistores bipolares NPN, aunque el circuito podría construirse fácilmente con PNPs o FET. Tenga en cuenta la simetría inherente del circuito. Si tuvieras que rebanar el circuito por la mitad verticalmente, todos los componentes de la mitad izquierda tendrían un componente correspondiente en la mitad derecha. En efecto, para un rendimiento óptimo, veremos que estos pares de componentes deben tener valores idénticos. Para aplicaciones críticas, se usaría un par de transistores emparejados. En este caso, los parámetros del transistor, tales como\(\beta\), estarían muy estrechamente emparejados para los dos dispositivos.

En la Figura\(\PageIndex{2}\), se anotan las corrientes del circuito, y la fuente de corriente generalizada ha sido reemplazada por una combinación de resistencia/fuente de alimentación negativa. Esto es en esencia, una técnica de polarización de emisor. Suponiendo que los voltajes de base son despreciables y que\(V_{BE}\) es igual a 0.7 V, podemos ver que el emisor de cada dispositivo está aproximadamente a -0.7 V. La Ley de Voltaje de Kirchhoff indica que la mayor parte del potencial de suministro negativo debe caer a través\(R_T\).

\[ V_{RT} = ∣V_{EE}∣−.7V \nonumber \]

Figura\(\PageIndex{2}\): Análisis de amplificador diferencial de la Figura\(\PageIndex{1}\).

Sabiendo esto, podemos encontrar la corriente a través\(R_T\), que se conoce como la corriente de cola,\(I_T\).

\[ I_T = \frac{∣V_{EE}∣−0.7 V}{R_T} \nonumber \]

Si las dos mitades del circuito están bien emparejadas, la corriente de cola se dividirá por igual en dos porciones,\(I_{E1}\) y\(I_{E2}\). Dadas las corrientes de emisor idénticas, se deduce que las corrientes y tensiones restantes en las dos mitades también deben ser idénticas. Estos potenciales y corrientes se encuentran a través de la aplicación de las leyes de voltaje y corriente de Kirchhoff al igual que en cualquier otro análisis de polarización de transistores.

Ejemplo\(\PageIndex{1}\)

Encuentre la corriente de cola, las dos corrientes del emisor y los dos voltajes de colector a tierra en el circuito de la Figura\(\PageIndex{3}\). Se puede suponer que los dos transistores están muy estrechamente emparejados.

El primer paso es encontrar la corriente de cola:

\[ I_T = \frac{∣V_{EE}∣−0.7 V}{R_T} \nonumber \]

Figura\(\PageIndex{3}\): Diff amp por ejemplo\(\PageIndex{1}\).

La corriente de cola es la combinación de las dos corrientes iguales del emisor, así

\[ I_{EI} = I_{E2} = I_{T2} \\ I_{EI} = I_{E2} = \frac{4.65\ mA}{2} \\ I_{EI} = I_{E2} = 2.325\ mA \nonumber \]

Si hacemos la aproximación de que las corrientes de colector y emisor son iguales, podemos encontrar el voltaje del colector calculando la caída de voltaje a través de la resistencia del colector, y restando el resultado de la fuente de alimentación positiva.

\[ V_{c} = V_{cc} - I_c\ R_c \\ V_{c} = 20\ V - 2.325\ mA \times 3k\Omega \\ V_{c} = 20\ V - 6.975\ V \\ V_{c} = 13.025\ V \nonumber \]

Nuevamente, porque tenemos valores idénticos para ambas mitades del circuito,\(V_{C1} = V_{C2}\). Si seguimos con esto y asumimos un típico\(\beta\) de 100, encontramos que las dos corrientes base son idénticas también.

\[ I_{B} = \frac{I_c}{\beta} \\ I_{B} = \frac{2.325\ mA}{100} \\ I_{B} = 23.25\ \mu A \nonumber \]

Observando que las corrientes base fluyen a través de las resistencias\(\Omega\) base de 5 k, podemos encontrar los voltajes base. Tenga en cuenta que este es un potencial negativo porque la corriente de base fluye desde tierra a la base del transistor.

\[ V_{B} = -I_b\ R_B \\ V_{B} = −23.25\ \mu A \times 5k\Omega \\ V_{B} = −116.25\ mV \nonumber \]

Este resultado indica que el voltaje real del emisor está más cerca de -0.8 V que -0.7 V, y así, la corriente de cola es en realidad un poco menor que nuestra aproximación de 4.65 mA. Este error probablemente esté dentro del error que podemos esperar al usar la aproximación del potencial de unión de 0.7 V.

1.6.2: Corriente y voltaje de compensación de entrada

Como sin duda has adivinado, es imposible hacer que ambas mitades del circuito sean idénticas, y así, las corrientes y tensiones nunca serán exactamente las mismas. Incluso una pequeña variación de tolerancia de resistencia causará una perturbación. Si las resistencias base no coinciden, esto provocará un cambio directo en los dos potenciales de base. Una variación en la resistencia del colector provocará un desajuste en los potenciales del colector. Un simple\(\beta\) o\(V_{BE}\) desajuste puede causar variaciones en las corrientes base y voltajes base, así como cambios menores en las corrientes del emisor y los potenciales de colector. Es deseable entonces cuantificar el rendimiento del circuito para que podamos ver lo bien equilibrado que está. Podemos juzgar el rendimiento de CC de un amplificador diferencial midiendo su corriente de compensación de entrada y sus voltajes de compensación de entrada y salida. En términos simples, la diferencia entre las dos corrientes base es la corriente de compensación de entrada. La diferencia entre los dos voltajes de colector es el voltaje de compensación de salida. El potencial de CC requerido en una de las bases para contrarrestar el voltaje de compensación de salida se denomina voltaje de compensación de entrada (esto es poco más que el voltaje de compensación de salida dividido por la ganancia de CC del amplificador). En un amplificador diferencial ideal los tres de estos factores son iguales a 0. Analizaremos mucho más de cerca estos parámetros y cómo se relacionan con los amplificadores operativos en capítulos posteriores. Por ahora, sólo es importante que entiendas que estas imprecisiones existen, y lo que puede causarlas.

1.6.3: Análisis AC

La figura\(\PageIndex{4}\) muestra un circuito típico con conexiones de entrada y salida. Para minimizar la confusión con el circuito de CC, los valores equivalentes de CA se mostrarán en minúsculas. Resistencias de degeneración de emisores pequeños,\(r_{E1}\) y\(r_{E2}\), se han agregado a esto

Figura\(\PageIndex{4}\): Un amplificador diferencial típico con conexiones de entrada y salida.

amplificador diff. Este circuito cuenta con dos entradas de señal y dos salidas de señal. Es posible configurar un amplificador diferencial para que solo se use una sola entrada y/o salida. Esto significa que hay cuatro variaciones sobre el tema:

• Diferencial (también llamado doble o doble extremo) de entrada, salida diferencial.
• Entrada diferencial, salida de un solo extremo.
• Entrada de un solo extremo, salida diferencial.
• Entrada de un solo extremo, salida de un solo extremo.

Estas variaciones se muestran en la Figura\(\PageIndex{5}\). Para su uso en amplificadores operacionales, la variación diferencial de entrada/salida de un solo extremo es la más común. Examinaremos el caso más general, la versión diferencial de entrada/salida.

Figura\(\PageIndex{5}\): Las cuatro configuraciones diferentes de entrada/salida de amplificador diferencial.

Debido a que el amplificador diferencial es un circuito lineal, podemos usar el principio de Superposición para determinar de forma independiente la contribución de salida de cada una de las entradas. Utilizando el circuito de la Figura\(\PageIndex{4}\), primero determinaremos la Ecuación de ganancia de\(V_{in1}\) a cualquiera de las salidas. Para ello, reemplazamos\(V_{in2}\) con un cortocircuito. El circuito equivalente de CA se muestra en la Figura\(\PageIndex{6}\).

Figura\(\PageIndex{6}\): El circuito de la Figura\(\PageIndex{4}\) redibujado para el análisis de CA.

Para la salida en el colector 1, el transistor 1 forma la base de un amplificador emisor común. El voltaje transversal\(r_{C1}\) se encuentra a través de la Ley de Ohm.

\[ v_{r_{C1}} = −i_{C1}\ r_{C1} \nonumber \]

El signo negativo proviene del hecho de que se utiliza tierra de CA como nuestra referencia. (es decir, para una entrada positiva, la corriente fluye desde tierra de CA hacia abajo y hacia el colector).\(r_{C1}\) A una aproximación razonable, podemos decir que las corrientes de colector y emisor son idénticas.

\[ v_{r_{cl}} = −i_{EI}\ r_{C1} \nonumber \]

Ahora debemos determinar la corriente del emisor de CA en relación con\(V_{in1}\). Para visualizar mejor el proceso,\(\PageIndex{6}\) se altera el circuito de la Figura para incluir modelos de transistores simplificados, como se muestra en la Figura\(\PageIndex{7}\).

Figura\(\PageIndex{7}\): Análisis AC.

\(r^{'}_e\)es la resistencia dinámica de las uniones base del emisor y es inversamente proporcional a la corriente del emisor de CC. Puede recordar la siguiente Ecuación de su trabajo de curso anterior:

\[ r^{'}_e = \frac{26\ mV}{I_E} \nonumber \]

Dónde

\(r^{'}_e\)es la resistencia dinámica de la unión base-emisor,

\(I_E\)es la corriente del emisor de CC.

Para circuitos típicos, los valores de\(r^{'}_e\) y\(r_E\) son mucho más pequeños que la resistencia de polarización de corriente de cola,\(R_T\). Debido a su gran tamaño, podemos ignorar el efecto paralelo de\(R_T\). Por definición, la corriente del emisor de CA debe ser igual al potencial del emisor de CA dividido por la resistencia de CA en la sección del emisor. Si traza el flujo de señal desde la base del transistor 1 a tierra, encuentra que pasa a través de\(r^{'}_{e1}\),\(r_{E1}\),\(r^{'}_{e2}\) y\(r_{E2}\). También notarás que la magnitud de\(i_{E1}\) es la misma que\(i_{E2}\), aunque están fuera de fase.

\[ i_E = \frac{v_{in1}}{ r^{'}_{e1}+r_{E1}+r^{'}_{e2}+r_{E2}} \nonumber \]

Debido a que los valores del circuito deben ser simétricos para obtener el mejor rendimiento, esta ecuación se puede simplificar para

\[ i_E = \frac{v_{in}}{ 2(r^{'}_{e}+r_{E})} \nonumber \]

Si ahora resolvemos la ganancia de voltaje,

\[ A_v = -\frac{v_{out}}{v_{in}} \nonumber \]

\[ A_v = \frac{-i_E\ r_c}{v_{in}} \nonumber \]

\[ A_v = \frac{\frac{v_{in}}{2(r^{'}_{e}+r_{E})} r_c}{v_{in}} \nonumber \]

\[ A_v = \frac{-r_c}{2(r^{'}_{e}+r_{E})} \nonumber \]

Dónde

\(A_v\)es la ganancia de voltaje,

\(r_C\)es la resistencia del colector equivalente de CA,

\(r_E\)es la resistencia del emisor equivalente de CA,

\(r^{'}_{e}\)es la resistencia dinámica de unión base-emisor.

El signo negativo final indica que el voltaje del colector en el transistor número 1 está 180 grados fuera de fase con la señal de entrada. Anteriormente, señalamos que\(i_{E2}\) es la misma magnitud que\(i_{E1}\), siendo la única diferencia que está fuera de fase. Debido a esto, la magnitud de la tensión del colector en el transistor número 2 será la misma que la del primer transistor. Debido a que la segunda corriente está desfasada con la primera, se deduce que la segunda tensión del colector debe estar desfasada con la primera. Esto significa que la tensión en el segundo colector está en fase con la primera señal de entrada. Su ecuación de ganancia es

\[ A_v = \frac{r_c}{2(r^{'}_{e}+r_{E})} \nonumber \]

Figura\(\PageIndex{8}\): Formas de onda para una sola entrada.

Las diversas formas de onda se representan en la Figura\(\PageIndex{8}\). La ecuación anterior a menudo se conoce como la ecuación de ganancia de entrada/salida de un solo extremo porque describe el cambio único de una entrada a una salida. La señal de salida estará en fase si estamos examinando el transistor opuesto, y fuera de fase si estamos mirando el transistor de entrada. Debido a que el circuito es simétrico, obtendremos resultados similares cuando examinemos la segunda entrada. El voltaje entre los dos colectores es de 180 grados de distancia. Si tuviéramos que usar una salida diferencial, es decir, derivar la salida de colector a colector en lugar de de un colector a tierra, veríamos una duplicación efectiva de la señal de salida. Si no le queda claro el motivo de esto, considere lo siguiente. Supongamos que cada colector tiene una onda sinusoidal de pico de 1 V montado sobre él. Cuando el colector 1 está a +1 V, el colector 2 está a -1 V, haciendo +2 V en total. Asimismo, cuando el colector 1 está en su pico negativo, el colector 2 está en su pico positivo, produciendo un total de -2 V. Por lo tanto, la ganancia de entrada/salida diferencial de un solo extremo es

\[ A_v = \frac{r_c}{r^{'}_{e}+r_{E}} \nonumber \]

Ejemplo\(\PageIndex{2}\)

Usando el circuito de la Figura\(\PageIndex{4}\), determine las ganancias de voltaje de entrada/salida diferencial de un solo terminado/salida de un solo extremo. Utilice los siguientes valores de componentes:\(V_{CC} = 15V\),\(V_{EE} = -8V\),\(R_T = 10k\Omega\),\(R_C = 8k\Omega\),\(r_E = 30\Omega\). Para poder encontrar\(r^{'}_e\) debemos encontrar la corriente DC.

\[ I_{T} = \frac{∣V_{EE}∣−0.7 V}{R_T} \\ I_{T} = \frac{7.3\ V}{10\ k\Omega} \\ I_{T} = 730\ \mu A \nonumber \]

\[ I_{E} = \frac{I_T}{2} \\ I_{E} = \frac{730\ \mu A}{2} \\ I_{E} = 365\ \mu A \nonumber \]

\[ r^{'}_{e} = \frac{26\ mV}{I_E} \\ r^{'}_{e} = \frac{26\ mV}{365\ \mu A} \\ r^{'}_{e} = 71.2\ \Omega \nonumber \]

Para la ganancia de salida de un solo extremo,

\[ A_v = \frac{r_c}{2(r^{'}_{e}+r_{E})} \nonumber \]

\[ A_v = \frac{8\ k\Omega}{2(71.2\ \Omega+30\ \Omega)} \nonumber \]

\[ A_v = \frac{8\ k\Omega}{202.4\ \Omega} \nonumber \]

\[ A_v = 39.5 \nonumber \]

La ganancia de salida diferencial es el doble de este valor, o 79.

Debido a que es posible conducir un amplificador diferencial con dos entradas distintas, se puede obtener una amplia variedad de salidas. Es útil investigar dos casos específicos:

• Dos entradas idénticas tanto en fase como en magnitud.
• Dos entradas con idéntica magnitud, pero 180 grados fuera de fase.

Consideremos los potenciales colectores para el primer caso. Supongamos que un amplificador diferencial tiene una ganancia de entrada/salida de un solo extremo de 100 y se aplica una señal de 10 mV a ambas bases. Usando Superposición, encontramos que las salidas debidas a cada entrada son 100 veces 10 mV, o 1 V de magnitud. Para la primera entrada, los voltajes se esbozan en la Figura\(\PageIndex{9a}\) (página siguiente). Para la segunda entrada, los voltajes se esbozan en la Figura\(\PageIndex{9b}\). Tenga en cuenta que cada colector ve tanto una onda sinusoidal como una onda sinusoidal invertida, ambas de igual amplitud. Cuando se suman estas dos señales, el resultado es cero, como se ve en la Figura\(\PageIndex{9c}\). En forma de ecuación,

\[ v_{C1} = v_{in1} (−A_v )+v_{in2}\ A_v \nonumber \]

\[ v_{C1} = A_v(v_{in2}−v_{in1}) \nonumber \]

Porque\(v_{in1}\) y\(v_{in2}\) son idénticos, la salida es idealmente cero dado un amplificador diferencial perfectamente emparejado y sesgado. El mismo efecto exacto se ve en el colector opuesto. Esta última Ecuación es muy importante. Dice que la tensión de salida es igual a la ganancia multiplicada por la diferencia entre las dos entradas. Es así como el amplificador diferencial obtuvo su nombre. En este caso, las dos entradas son idénticas, y así su diferencia es cero. Por otro lado, si tuviéramos que invertir una de las señales de entrada (caso 2), nos encontramos con un resultado completamente diferente.

\[ v_{in1} = -v_{in2} \\ v_{C1} = A_v(v_{in2}-v_{in1}) \\ v_{C1} = A_v(v_{in2}-(-v_{in2})) \\ v_{C1} = 2\ A_v\ v_{in2} \nonumber \]

Así, si se invierte una entrada, el resultado neto es una duplicación de la ganancia. Este efecto se muestra gráficamente en las Figuras\(\PageIndex{9d}\) a través de\(\PageIndex{9f}\). En resumen, un amplificador diferencial suprime las señales en fase mientras simultáneamente aumenta las señales fuera de fase. Esto puede ser un atributo muy útil, particularmente en el área de reducción de ruido.

Figura\(\PageIndex{9}\): Formas de onda de entrada-salida para el modo común.

Figura\(\PageIndex{9}\): (continuación) Formas de onda de entrada-salida para el modo común.

1.6.4: Rechazo de modo común

Por convención, las señales en fase se conocen como señales de modo común. Un amplificador diferencial ideal suprimirá perfectamente estas señales de modo común y, por lo tanto, se dice que su ganancia de modo común es cero. En el mundo real, un amplificador diff nunca exhibirá un rechazo perfecto en modo común. La ganancia en modo común puede hacerse muy pequeña, pero nunca es cero. Para una ganancia de modo común de cero, las dos mitades del circuito tienen que estar perfectamente emparejadas, y todos los elementos del circuito deben ser ideales. Esto es imposible de lograr ya que los errores pueden surgir de varias fuentes. Las fuentes de error más obvias son las variaciones de tolerancia de resistencia y los diferenciales de parámetros El diseño básico del circuito también afectará la ganancia de modo común. Con algunos reordenamientos de circuitos, es posible determinar una ganancia de modo común para los circuitos que hemos estado usando. El circuito de la Figura\(\PageIndex{4}\) ha sido redibujado\(\PageIndex{10}\) en la Figura con el fin de enfatizar su simetría paralela.

Figura\(\PageIndex{10}\): El circuito de la Figura\(\PageIndex{4}\) redibujado para el análisis de la relación de rechazo de modo común (CMRR).

Debido a que los potenciales de CC son idénticos en ambas mitades, y las señales idénticas impulsan ambas entradas, podemos combinar resistencias en paralelo para llegar al circuito de la Figura\(\PageIndex{11}\).

Figura\(\PageIndex{11}\): Análisis de ganancia de modo común.

Aunque no se muestra explícitamente en el diagrama, las resistencias dinámicas internas también\((r^{'}_e)\) pueden combinarse (\(r^{'}_{e}/2\)). Este circuito se ha reducido efectivamente a una etapa de emisor común simple. Con base en nuestro trabajo anterior, la ganancia para este circuito es

\[ A_{v(cm)} = \frac{\frac{r_C}{2}}{R_T + \frac{r^{'}_e}{2} + \frac{r_E}{2}} \nonumber \]

Esta es la ganancia de voltaje de modo común. Si\(R_T\) es considerablemente mayor que\(r_C\), entonces este circuito exhibirá un buen rechazo de modo común (asumiendo que las otras partes están emparejadas, naturalmente). \(R_T\)es la resistencia efectiva de la fuente de corriente de cola. Es deseable una resistencia interna muy alta (es decir, una fuente de corriente ideal). Hay muchas formas de crear una fuente de corriente más ideal. Una forma es usar un tercer transistor bipolar como se muestra en la Figura\(\PageIndex{12}\).

Figura\(\PageIndex{12}\): Fuente de corriente mejorada.

La corriente de cola se encuentra determinando el potencial a través\(R_2\) y restando la\(V_{BE}\) caída de 0.7 V. El potencial restante aparece a través de\(R_3\). Dado el voltaje y la resistencia, la Ley de Ohm te permitirá encontrar la corriente de cola. En este circuito, a veces\(R_2\) se sustituye por un diodo Zener. Esto puede ayudar a reducir las fluctuaciones de corriente inducidas por la temperatura. En cualquier caso, la resistencia efectiva de esta fuente de corriente es considerablemente mayor que la variación simple de la resistencia de cola. Depende en gran medida de las características del transistor de corriente de cola, y puede estar fácilmente en la región del megaohmio.

Figura\(\PageIndex{13}\): Espejo de corriente.

1.6.5: Espejo de corriente

Una técnica de polarización muy popular en los circuitos integrados involucra el espejo de corriente. Los espejos de corriente también se emplean como cargas activas con el fin de optimizar la ganancia de un circuito. Un espejo de corriente simple se muestra en la Figura\(\PageIndex{13}\). Este circuito requiere que las curvas de transconductancia del diodo y el transistor se ajusten muy estrechamente. Una forma de garantizar esto es usar dos transistores, y formar uno de ellos en un diodo cortocircuitando su colector a su base. Si utilizamos un potencial aproximado de polarización directa de 0.7 V e ignoramos la corriente base pequeña, la corriente a través del diodo es

\[ I_D = \frac{V_{CC}−0.7\ V}{R} \nonumber \]

En realidad, el potencial del diodo probablemente no será exactamente 0.7 V.\(I_d\) Sin embargo, esto tendrá poco efecto. Debido a que el diodo está en paralelo con la unión base-emisor del transistor, eso lo sabemos\(V_d = V_{BE}\). Si los dos dispositivos tienen curvas de transconductancia idénticas, la corriente del emisor del transistor será igual a la corriente del diodo. Se puede pensar en el transistor como reflejo de la corriente del diodo, de ahí el nombre del circuito. Si las dos curvas del dispositivo están ligeramente torcidas, entonces las dos corrientes no serán idénticas. Esto se muestra gráficamente en la Figura\(\PageIndex{14}\).

Figura\(\PageIndex{14}\): Desajuste de la curva de transferencia.

Ejemplo\(\PageIndex{3}\)

Se podría usar un espejo de corriente en el circuito de la Figura\(\PageIndex{12}\). El resultado se muestra en la Figura\(\PageIndex{15}\). Si la fuente de alimentación positiva es de 15 V, la fuente negativa es de -10 V, y\(R\) es de 10 k\ Omega, la corriente de cola será

\[ I_D = \frac{V_{CC} −V_{EE} −V_{D}}{R} \nonumber \]

\[ I_D = \frac{15\ V -(-10\ V) -0.7\ V}{10 k\Omega} \nonumber \]

\[ I_D = 2.43\ mA \nonumber \]

Debido a que la corriente de cola es la corriente de espejo,

\[ I_T = I_D \nonumber \]

\[ I_T = 2.43\ mA \nonumber \]

La polarización de este tipo es muy popular en los amplificadores operativos. Otro uso para espejos de corriente es en la aplicación de cargas activas. En lugar de usar resistencias simples para las cargas del colector, se puede usar un espejo de corriente en su lugar. Un espejo de corriente basado en PNP adecuado para su uso como carga activa en nuestros circuitos anteriores se muestra en la Figura\(\PageIndex{16}\).

Figura\(\PageIndex{15}\): Sesgo de espejo actual.

Figura\(\PageIndex{16}\): Espejo de corriente de carga activa.

Para usar esto, simplemente retiramos las dos resistencias de colector de un circuito como Figura\(\PageIndex{15}\), y caemos en el espejo de corriente. El resultado de esta operación se muestra en la Figura\(\PageIndex{17}\). La carga activa del espejo actual produce una impedancia interna muy alta, contribuyendo así a una ganancia diferencial muy alta. En efecto, mediante el uso de una fuente de corriente constante en los colectores, toda la corriente de CA se fuerza a la siguiente etapa. También puede notar que el número de resistencias utilizadas en el circuito ha disminuido considerablemente.

Figura\(\PageIndex{17}\): Espejos de corriente para polarización y carga activa.